2.2 Определение вторичных поражающих факторов в ЧС
В результате взрыва КВВ на ОЭ с опасной технологией производства возможно образование вторичных поражающих факторов ЧС.
Основными источниками вторичных поражающих факторов ЧС на машиностроительном заводе могут быть:
- разгерметизация газгольдеров с сжиженным газом и взрыв газовоздушных смесей (далее - ГВС);
- разгерметизация ёмкостей с легковоспламеняющимися жидкостями (далее - ЛВЖ) и пожар разлития;
- разгерметизация хранилища аварийно химически опасных веществ (далее - АХОВ) с последующим химическим заражением (загрязнением) прилегающей территории;
- разрушение технологического оборудования (далее - ТО) обломками ограждающих конструкций.
Для прогнозирования появления вторичных поражающих факторов, следует оценить состояние газгольдера, хранилища АХОВ и склада ЛВЖ, после первичного взрыва. Эти объекты будут повреждены при давлениях во фронте воздушной ударной волны равных:
- для газгольдера - 0,19 кг/см2;
- для хранилища хлора - 0,24 кг/см2;
- для склада ГСМ - 0,18 кг/см2.
Исходя из расчетов, сведенных в Таблицу 2.2 видим, что газгольдер будет поврежден вследствие первичного взрыва, т.к. ДРфв=0,25 кг/см2 больше предела 0,19 кг/см2, при котором газгольдер не разрушится. Хранилище хлора не повреждено, т.к. ДРфв=0,17 кг/см2, что меньше 0,24 кг/см2. Склад ГСМ не поврежден, т.к. ДРфв=0,17 кг/см2, что не превышает 0,18 кг/см2.
2.2.1 При повреждении газгольдера со сжиженным газом может образоваться ГВС, которая при наличии источников открытого огня, и при скорости ветра менее 15 м/сек, взрывается
Во время выпадения обильных осадков взрыва ГВС не произойдет.
Значение избыточного давления в зоне облака взрыва (зоне детонации), ограниченной радиусом rо, может составить 17 кг/см2 и более, за пределами этой зоны давление во фронте ВУВ снижается - по мере увеличения расстояния от зоны облака взрыва.
По плану завода замеряем расстояния r1 от взорвавшихся газгольдеров (от точки соприкосновения баков № 30) до объектов на территории завода.
Рассчитав радиус облака взрыва ГВС r0 по формуле (2.7):
, м (2.7)
где k - коэффициент перехода сжиженного газа в стехиометрическую (взрывную) смесь, (показывает, какая часть вещества участвует во взрыве). Принимается равным 0,6.
Q - масса хранимого сжиженного газа, т.
Затем находим отношение r1 к r0.
По этому отношению, из таблицы 2.4, выбираем значения ДРфг , которые будет иметь ВУВ ГВС, на удалении r1 до рассматриваемого объекта от центра взрыва ГВС. При выборке значений ДРфг по необходимости интерполируем данные таблицы 2.4.
Таблица 2.4 - Значения величины давления во фронте воздушной ударной волны при взрыве ГВС
r1/r0, м |
0-1 |
1,01 |
1,04 |
1,08 |
1,2 |
1,4 |
1,8 |
2,7 |
3,0 |
4 |
5 |
6 |
8 |
12 |
20 |
|
?Рфг, кг/см2 |
17 |
12,32 |
8,14 |
5,68 |
4 |
3 |
2 |
1 |
0,8 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
0,2 |
0,1 |
0,05 |
Все замеры, произведенные по плану завода, и расчеты сведем в таблицу 2.5.
Таблица 2.5 - Значения параметров радиуса облака взрыва ГВС r0, м и давления во фронте воздушной ударной волны при взрыве ГВС ?Рфг, кг/см2
№ на схеме |
Название здания |
k |
Q, т |
r1, м |
r0, м |
r1/r0 |
?Рфг, кг/см2 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
13 |
Мартеновский цех |
0,6 |
1,23 |
210 |
16,72 |
12,56 |
0,096 |
|
10 |
Литейный цех |
122 |
7,30 |
0,235 |
||||
8 |
Кузнечный цех |
200 |
11,96 |
0,100 |
||||
16 |
Шлифовальный цех |
0,6 |
1,23 |
358 |
16,72 |
21,41 |
0,043 |
|
9 |
Механический цех №1 |
284 |
16,99 |
0,069 |
||||
12 |
Механический цех №2 |
174 |
10,41 |
0,140 |
||||
15 |
Сборочный цех |
264 |
15,79 |
0,076 |
||||
25 |
Электроцех |
170 |
10,17 |
0,146 |
||||
23 |
Инструментальный цех |
40 |
2,39 |
1,341 |
||||
24 |
Столярный цех |
76 |
4,54 |
0,445 |
||||
11 |
Прессовый цех |
132 |
7,89 |
0,205 |
||||
18 |
Котельная |
78 |
4,66 |
0,433 |
||||
19 |
Склад готовой продукции |
120 |
7,18 |
0,241 |
||||
22 |
Диспетчерская |
70 |
4,19 |
0,481 |
||||
29 |
Баки с горючим |
134 |
8,01 |
0,200 |
||||
ГРП1/ГРП2 |
90/420 |
5,38/25,12 |
0,362/0,024 |
|||||
33 |
Хранилище аммиака |
70 |
4,19 |
0,481 |
||||
6 |
ГВЦ |
352 |
21,05 |
0,045 |
||||
21 |
Насосная |
128 |
7,66 |
0,217 |
||||
1 |
Конструкторское бюро |
294 |
17,58 |
0,065 |
||||
2 |
Заводоуправление |
288 |
17,23 |
0,067 |
||||
3 |
Заводоуправление (АТС РТУ) |
276 |
16,51 |
0,072 |
||||
4 |
Клуб |
296 |
17,70 |
0,064 |
||||
5 |
Столовая |
318 |
19,02 |
0,056 |
||||
7 |
Детский сад |
420 |
25,12 |
0,024 |
||||
14 |
Компрессорная |
248 |
14,83 |
0,082 |
||||
17 |
Цех ширпотреба |
74 |
4,43 |
0,457 |
||||
20 |
Открытый склад |
214 |
12,80 |
0,095 |
||||
26 |
Гараж |
14 |
0,84 |
17 |
||||
27 |
Склад отдела снабжения |
24 |
1,43 |
2,911 |
||||
28 |
Склад отдела снабжения |
70 |
4,19 |
0,481 |
||||
31 |
Склад сырья |
20 |
1,20 |
68,451 |
||||
32 |
Склад стройматериалов |
18 |
1,08 |
442,534 |
На основании полученных данных избыточного давления во фронте ВУВ вторичного поражающего фактора можно сделать вывод о характере разрушения зданий и ТО, находящегося в них. Степени разрушения зданий наносим на план машиностроительного завода в соответствии с требованиями ГОСТ Р 22.0.10-96 Безопасность в ЧС. Правила нанесения на карты обстановки о ЧС. На плане не обозначаем повреждения зданий.
Для нахождения границ зон действия ВУВ ГВС с давлением 1 кг/см2, 0,5 кг/см2, 0,3 кг/см2, 0,1 кг/см2, 0,05 кг/см2 расчёты выполняются от обратного: по величине давления ДРфг из таблицы 2.4 выбирается отношение r1/r0. По известному r0 находится .
Таблица 2.6 - Границы зон действия воздушной ударной волны ГВС r1, м
ДРфг, кг/см2 |
r1/r0 |
r1, м |
|
1 |
2,7 |
45,09 |
|
0,5 |
4 |
66,80 |
|
0,3 |
6 |
100,20 |
|
0,1 |
12 |
200,40 |
|
0,05 |
20 |
334,00 |
Полученные границы зон наносим на план завода (П.Б.2).
Результаты вычислений пунктов 2.1 и 2.2.1 обобщены и внесены в таблицу П.Б.3.
2.2.2 При авариях с ЛВЖ и горючими жидкостями можно встретиться с пожарами следующих типов
- факельное горение жидкостей, выходящих из пробоев и разрывов;
- горение жидкостей в цистерне при ее вскрытии;
- растекание горячей жидкости по прилегающей территории;
- одновременное горение жидкостей при пожарах всех вышеуказанных типов, сопровождающееся иногда взрывами паровоздушных смесей и цистерн.
k=0,6 для резервуаров с газом, сжиженных под давлением; Q=1230 кг; mk=58 кг/кмоль; С=3,13. Таким образом
.
Тогда
Зону пожара разлития наносим на план машиностроительного завода (П.Б.2).
2.2.3 Эквивалентное количество АХОВ по первичному облаку Qэ1
где К1 - коэффициент, зависящий от условий хранения АХОВ (таблица П.В.1.1); для сжатых газов К1=1;
К3 - коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе АХОВ (таблица П.В.1.1);
К5 - коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости воздуха: 1 - при инверсии; 0,23 - при изотермии; 0,08 - при конвекции;
- коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха на скорость образования первичного облака (таблица П.В.1.1); для сжатых газов ;
Q0 - количество выброшенного (разлившегося) при аварии АХОВ, т.
Для аммиака: K1=0,18; K3=0,04; при температуре окружающего производства -10С. При инверсии K5=1. Q0=42 т. Таким образом,
(2.13)
где h - толщина слоя АХОВ, м;
d - плотность АХОВ, т/м 3 (таблица П.В.1).
- коэффициент, учитывающий влияние температуры окружающего воздуха на скорость образования вторичного облака (таблица П.В.1.1).
h=0,05; d=0,681 (для аммиака в жидком состоянии); К2=0,025; К4=1,5; =1.
Тогда .
Для аммиака K2=0,025. При скорости ветра 2,5 м/с, интерполируя значения данных таблицы П.В.1.2, получим, что K4=1,5. при температуре окружающего производства -10С. h=0,05м и d=0,681т/м3 (для аммиака в жидком состоянии). Т=0,908 ч, что меньше чем N= 4 ч, а следовательно К6=Т0,8=0,9080,8=0,93
Таким образом,
Площадь разлива АХОВ определяется по формуле (2.14):
(2.14)
где V - объем разлившегося АХОВ, м3;
h - высота слоя разлившегося АХОВ, м.
и h=0,05 м, тогда
Максимальные значения глубины зон заражения по первичному Г1, км и вторичному Г2, км облакам АХОВ определяются по таблице П.В.1.3, в зависимости, соответственно, от Qэ1, Qэ2 и скорости ветра.
Полученное значение ГУ сравнивается с возможным предельным значением глубины переноса воздушных масс Гп,
Интерполируя значения данных таблицы П.В.1.4 при скорости ветра 2,5 м/с и при вертикальной степени устойчивости воздуха - инверсии V=13 км/ч; N=4 ч. Таким образом,
Глубину зоны возможного заражения наносим на план завода по направлению ветра, равным 700 и отсчитываемое по часовой стрелке от северного направления (П.В.2).
Площадь возможного заражения первичным (вторичным) облаком АХОВ определяется по формуле (2.18):
(2.18)
где Sв - площадь возможного заражения первичным (вторичным) облаком АХОВ, км2;
Г - глубина зоны заражения, км;
ц - угловой размер зоны заражения, град. (таблица П.В.5).
Г=3,3 км; ц=45?
Тогда
.
Площадь возможного заражения также отображается на плане завода с учетом углового размера зоны заражения (П.В.2).
Площадь зоны фактического заражения АХОВ - это площадь территории, зараженной АХОВ в опасных для жизни пределах. Площадь зоны фактического заражения АХОВ определяется по формуле (2.19):
(2.19)
где К5 - коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха;
N - время, прошедшее после начала аварии, час.
К5=1; N= 4 ч. Тогда
Зона фактического заражения имеет форму эллипса и входит в зону возможного химического заражения. Обычно на карту не наносится ввиду возможного изменения направления ветра.
Зона химического заражения не затрагивает артезианскую скважину и пожарный водоем, что является важным условием для проведения аварийно-спасательных и других неотложных работ (далее - АСДНР).
Время подхода зараженного облака к объекту, расположенному на пути его движения, определяется по формуле (2.20):
(2.20)
где Х - расстояние от источника заражения до объекта, км;
V - скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха, км/ч (таблица П.В.4);
t - время подхода зараженного воздуха к объекту, час.
Расчеты времени подхода зараженного облака к объектам, расположенным на пути его движения, объединим в таблицу 2.7.
Таблица 2.7 - Время подхода зараженного воздуха t к объектам, попадающим в зону химического заражения
№ на схеме |
Наименование здания |
X, км |
V, км/ч |
t, ч |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
16 |
Шлифовальный цех |
0,434 |
13 |
0,033 |
|
9 |
Механический цех №1 |
0,346 |
0,027 |
||
12 |
Механический цех №2 |
0,238 |
0,018 |
||
15 |
Сборочный цех |
0,334 |
0,026 |
||
25 |
Электроцех |
0,244 |
0,019 |
||
23 |
Инструментальный цех |
0,104 |
0,008 |
||
24 |
Столярный цех |
0,146 |
0,011 |
||
19 |
Склад готовой продукции |
0,186 |
0,014 |
||
11 |
Прессовый цех |
0,216 |
0,017 |
||
30 |
Газгольдер |
0,074 |
0,006 |
||
ГРП |
0,476 |
0,037 |
|||
29 |
Баки с горючим |
0,206 |
0,016 |
||
Жилой дом №1 |
0,186 |
0,014 |
|||
Жилой дом №2 |
0,228 |
0,017 |
|||
Жилой дом №3 |
0,258 |
0,020 |
Принимается следующая структура потерь в очаге поражения АХОВ:
- 35% - безвозвратные потери;
- 40% - санитарные потери средней и тяжелой степени (с выходом из строя не менее, чем на 2-3 недели с обязательной госпитализацией);
- 25% - санитарные потери легкой степени.
На момент разгерметизации хранилища аммиака только в прессовом цехе будет работать 3 смена, состоящая из 100 человек. Также в зону химического заражения попадают жилые здания, расположенные вблизи территории предприятия.
Таким образом, безвозвратные потери составят ; санитарные потери средней и тяжелой степени - ; санитарные потери легкой степени -
- Введение
- Этап 1. Идентификация опасностей на опасном производственном объекте, анализ производственных показателей объекта и определение соответствия состояния ОПФ - ИТМ ГО, а так же требованиям промышленной безопасности
- Этап 2. Определение параметров взрыва конденсированных взрывчатых веществ, прогнозирование вторичных факторов поражения в ЧС, оценка состояния зданий, технологического оборудования, сетей коммунально - энергетического хозяйства и производственных возможностей объекта экономики после аварии со взрыв
- 2.1 Определение параметров взрыва конденсированных взрывчатых веществ
- 2.2 Определение вторичных поражающих факторов в ЧС
- 2.3 Оценка ожидаемого состояния зданий и технологического оборудования
- 2.4 Определение прямого ущерба, нанесенного промышленному объекту после аварии
- 2.5 Определение потерь работников предприятия среди наибольшей работающей смены
- Этап 3. Выбор, оценка эффективности и обоснование мероприятии по обеспечению устойчивости работы ОЭ в ЧС
- Этап 4. Определение комиссии по повышению устойчивости функционирования и разработка плана - графика наращивания мероприятий по повышению устойчивости работы ОЭ при ЧС
- Заключение
- 2. Обеспечение устойчивости функционирования экономики и территорий
- 3. Мероприятия по обеспечению промышленной безопасности опасных производственных объектов
- 2.Принципы обеспечения устойчивости функционирования объектов экономики в условиях чс.
- 3. Мероприятия по обеспечению промышленной безопасности опасных производственных объектов
- 3.2. Промышленная безопасность опасных производственных объектов
- 3.3. Подготовка объекта экономики к устойчивому функционированию в условиях чрезвычайных ситуаций
- Глава 4. Обеспечение устойчивости функционирования объектов экономики
- 2.3 Исследование устойчивого функционирования объекта в чс